长输管线的对接环焊缝是管线安全运行的薄弱环节之一，探究其根部开裂原因及机理，对长输油气管道的服役安全性具有重要意义。

　　数字图像相关DIC技术以其非接触、全场测量、极端环境适用等特点，在管材力学性能定量测量和分析中具有显著优势。这种技术无需接触测试对象，适用于各种环境条件，应变测量范围广泛，从0.005%到2000%，并且测量对象尺度基本不受限。

　　实验预制3种不同错边量及根部成形状态的不等壁厚环焊接头，利用新拓三维双目DIC三维全场应变测量系统，对全壁厚拉伸过程中的应变集中进行测量，并对不同成形状态下薄壁侧焊趾位置处的局部应变集中情况定量化表征，以揭示成形状态与不等壁厚接头根部开裂失效间的关系，为提升管道的服役安全性提供理论支撑。

　　拉伸试验在万能拉伸试验机上进行，拉伸速率为2 mm/min，双目DIC三维全场应变测量系统采集频率为1帧/s，拉伸试验与DIC采集同步进行、同步结束。

　　双目DIC三维全场应变测量系统，分析3种不同根部成形接头在全壁厚拉伸过程中获得的不同时刻的DIC应变云图。a为拉伸初始时刻;b为弹性变形阶段，各区域应变均匀;c、d、e、f 为塑性变形阶段，出现明显的局部应变不均匀现象;g为颈缩变形阶段。

　　3D-DIC非接触全场应变测量系统分析结果，由图a图可以看出，A 类成形试样错边量在 1 mm以内，根部结构突变程度较小，焊后成形较好。

　　由图b可以看出，B 类成形试样错边量较大(2~ 3 mm)，因结构突变程度增加导致薄壁侧根部焊趾与厚壁侧盖面焊趾处的过渡角减小，成形较差。

　　3 种接头在全壁厚拉伸过程中获得的不同时刻的 DIC 应变云图(应变/%)

　　由图c可以看出，C类成形试样因更大的错边量(约4~5 mm)导致根部、盖面两侧焊趾均存在明显的结构突变，特别是薄壁侧根部的过渡角90，成形很差。

　　综上可知，成形状态及错边量不同，不等壁厚接头在拉伸过程中的应变集中规律也有所不同，成形越差，薄壁侧根部焊趾与厚壁侧盖面焊趾连线区域发生的应变集中程度越大，甚至在该连线处直接发生断裂。

　　根部成形状态及错边量对不等壁厚接头承受轴向载荷时的应变响应有重要影响，对其服役安全性也有不同程度的影响。

　　对于基于应力设计的长输管线，一般要求管体远端应变不超过 0.5%，即不超过管材的弹性极限，因此着重对管体远端应变 rem=0.5%时刻的局部应变集中位置的最大应变 con 进行量化分析。

　　因接头两侧壁厚不同，在强度相当的情况下薄壁侧母材的应变集中程度大于厚壁侧的应变集中程度，因此rem=0.5%的确定依据薄壁侧管段壁厚中心部位的工程应变计算。

　　双目DIC三维全场应变测量系统分析结果，3 种接头沿截线的应变分布情况如图所示：

　　双目DIC三维全场应变测量系统分析结果，为了进一步验证不等壁厚接头的应变集中规律，分别建立与 A 类成形和 C 类成形局部结构一致的有限元模型。

　　双目DIC三维全场应变测量系统分析看出，有限元模拟得到的应变演变规律分别与A类变形、C类变形图中DIC实物拉伸试验得到的应变演变过程基本一致。数值模拟的结果验证了3D-DIC技术测试结果及应变集中规律的准确性，也进一步证实了不同根部成形状态及错边量对不等壁厚接头应变集中规律有较大的影响。

　　不等壁厚接头在拉伸过程中的受力状态较为复杂，拉伸力的偏心、错边量的存在会使附加弯矩增大，薄壁侧根部焊趾部位的成形也随之变差，两者相互耦合导致不等壁厚接头易在薄壁侧根部焊趾与厚壁侧盖面焊趾处发生应变集中。

　　此外，因根焊强度低，热影响区也存在软化现象，使薄壁侧根部焊趾位置更容易发生变形，导致应变集中最大位置位于根部薄壁侧焊趾位置。

　　1)利用双目DIC三维全场应变测量系统和有限元数值模拟等方法，对等壁厚环焊接头受载时应变规律的研究，并通过对 3 种不同错边量及根部成形的不等壁厚环焊接头进行全壁厚拉伸，观察其在拉伸过程中的应变规律。

　　2)错边量和根部成形对不等壁厚接头在承受拉伸载荷时的应变集中程度和分布规律有显著影响，随着错边量增大、根部成形变差，薄壁侧根部焊趾与厚壁侧盖面焊趾连线区域的应变集中程度增大，应变集中区域减小。当根部成形很差时，不等壁厚接头因该连线区域的应变集中过大而在该区域发生断裂。

　　3)在管体远端应变达到0.5%时，成形越差，根部、盖面应变集中越严重，较大的应变集中可能会导致材料损伤，为裂纹的萌生与扩展提供有利条件。

　　4)不等壁厚接头在拉伸过程中的受力状态较为复杂，拉伸力的偏心、局部成形差、错边量大、根部的低强匹配原则、热影响区的软化作用等原因，更易引起薄壁侧根部焊趾位置的局部应变集中过高，为管线长期服役埋下安全隐患。